Строительство в Севастополе — сообщество мастеров строителей и отделочников
Строительные работы в Севастополе
Площадь поперечного сечения болтов по резьбе Asa следует определять по формуле , (53) где P – расчетная нагрузка, действующая на болт; Rba – расчетное сопротивление материала болта. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы, величина расчетной нагрузки P, приходящаяся на один болт, определяется по формуле , (54) где NI, MI – соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне; h – расстояние между осями ветвей сквозной стальной колонны; n – число болтов крепления ветви. Для баз стальных колонн сплошного типа величина расчетной нагрузки, приходящаяся на растянутые болты, определяется в соответствии с формулами (38), (39) [22] для внецентренно сжатых железобетонных элементов прямоугольного сечения. Расчетное усилие P в анкерном болте рекомендуется определять по формуле , (55) где Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию с учетом коэффициентов gb2, gb3, gb9; bb – ширина опорной плиты базы колонны; NI – продольная сила в колонне; n – число растянутых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны; x – высота сжатой зоны бетона под опорной плитой базы колонны, определяется по формуле , (56) где la – расстояние между анкерами; lb, bb – соответственно длина и ширина опорной плиты; e0 = MI /NI – эксцентриситет продольной силы. Высота сжатой зоны x ограничивается условием , (57) где . (58) При расчете коэффициента условий работы gb2 < 1 в формуле (58) вместо 400 подставляется 500 МПа. Сдвигающую силу от стальной колонны на фундамент допускается передавать через силу трения, возникающую под опорной плитой базы колонны от действия сжимающей продольной силы с учетом усилий затяжки болтов. Для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы под ветви колонны, сдвигающая сила Q, действующая в плоскости изгибающего момента, воспринимается силой трения под сжатой ветвью колонны и определяется по формуле , (59) где f – коэффициент трения, равный 0,25. Для стальных колонн сплошного сечения, а также для сквозных колонн при действии сдвигающей силы из плоскости изгибающего момента, сдвигающая сила воспринимается трением от силы затяжки болтов и определяется по формуле , (60) где n – число болтов крепления сжатой ветви для сквозной колонны или (для колонны сплошного типа) число сжатых болтов, расположенных с одной стороны базы колонны; N – минимальная продольная сжимающая сила, соответствующая нагрузкам, по которым определяется сдвигающая сила. Если условия (59) и (60) не удовлетворяются, требуется предусмотреть передачу сдвигающей силы от стальной колонны на фундамент с помощью упорных элементов, заделанных в тело фундамента. megaobuchalka.ru просмотров - 849 3.16. Расчетные сопротивления металла болтов растяжению Rba следует принимать по табл. 60 прил. 2 СНиП II-23-81. 3.17. Диаметры, площади сечения болтов по резьбе и расчетные сопротивления разрыву следует принимать по табл. 3. Таблица 3 П р и м е ч а н и е. Расчетные площади определены по СТ СЭВ 182-75. 3.18. Площадь поперечного сечения болтов по резьбе Аsa следует определять по формуле , (86) где Р - расчетная нагрузка, действующая на болт; Rba - расчетное сопротивление материала болта. 3.19. Важно заметить, что для сквозных стальных колонн, имеющих раздельные базы (черт. 22), величина расчетной нагрузки Р, приходящаяся на один болт, определяется по формуле P = (0,5 N - M/h) / n , (87) где N, М - соответственно продольная сила и изгибающий момент в сквозной колонне; h - расстояние между осями ветвей сквозной стальной колонны; n - число болтов крепления ветви.Open Library - открытая библиотека учебной информации. Расчет анкерных болтов фундаментов
Расчет анкерных болтов — Мегаобучалка
РАСЧЕТ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ
Военное дело РАСЧЕТ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ
Диаметр резьбы
Площадь сечения
Расчетное усилие на болт, МН (тс), при марке стали
болтов d, мм
резьбы Asa, см2
Вст3кп2
09Г2С
10Г2С
М10
0,523
0,00722
0,72
0,00920
0,94
0,00947
0,97
М12
0,768
0,01061
1,10
0,0135
1,39
0,0139
1,43
М16
1,44
0,0199
2,06
0,0253
2,61
0,0261
2,68
М20
2,25
0,0310
3,22
0,0396
4,08
0,0408
4,18
М24
3,24
0,0448
4,63
0,0541
5,87
0,0587
6,02
М30
5,19
0,0717
7,42
0,0914
9,39
0,0939
9,64
М36
7,59
0,1048
10,85
0,1301
13,33
0,1301
13,33
М42
10,34
0,1428
14,76
0,1772
18,19
0,1772
18,19
М48
13,80
0,1905
19,71
0,2366
24,26
0,2366
24,26
М56
18,74
0,2588
26,76
0,3212
33,05
0,3212
33,05
М64
25,12
0,3468
35,90
0,4187
43,05
0,4067
41,90
М72
32,23
0,4450
46,00
0,5371
55,24
0,5218
53,71
М80
40,87
0,5644
58,38
0,6811
70,10
0,6617
68,10
М90
53,68
0,7413
76,67
0,8691
89,43
0,8691
89,43
Черт. 22. Схема сквозной стальной колонны
Читайте также
Пример 8.4. Рассчитать анкерные болты для закрепления базы сквозной внецентренно-сжатой колонны по данным примера 8.3. Болты выполняются из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 535-88 с расчетным сопротивлением Rba = 185 МПа = 18,5 кН/см2 (см. табл. 8.5). Максимальное растягивающее усилие в... [читать подробенее]
Пример 8.4. Рассчитать анкерные болты для закрепления базы сквозной внецентренно-сжатой колонны по данным примера 8.3. Болты выполняются из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 535-88 с расчетным сопротивлением Rba = 185 МПа = 18,5 кН/см2 (см. табл. 8.5). Максимальное растягивающее усилие в... [читать подробенее]
К пластинам ниже отметки -0,05 м приварены траверсы из профилированной листовой стали для пропуска анкерных болтов, замоноличенных в фундаменте. Ось двуханкерных болтов по одну сторону стойки находится на одной линии с осью боковой пластины стойки, поэтому усилие,... [читать подробенее]
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов Rba
| Диаметр болтов, мм | Расчетные сопротивления, МПа, болтов из стали марок | ||
| ВСт3кп2 по ГОСТ 380–71** (с 1990г. ГОСТ 535-88) | 09Г2С по ГОСТ 19281–73* | 10Г2С1 по ГОСТ 19281–73* | |
| 12, 16, 20 | 185 | 235 | 240 |
| 24, 30 | 185 | 230 | 235 |
| 36, 42, 48, 56 | 185 | 225 | 225 |
| 64, 72, 80 | 185 | | 215 |
| 90,100 | 185 | 215 | 215 |
| 110, 125, 140 | 185 | 215 | – |
Таблица 8.6
Предельные усилия на растяжение одного фундаментного болта Fnр
| Сталь и Fnр | dб, мм | ||||||||||
| 16 | 20 | 24 | 30 | 36 | 42 | 48 | 56 | 64 | 72 | ||
| | |||||||||||
| 1,57 | 2,45 | 3,52 | 5,60 | 8,16 | 11,20 | 14,72 | 20,2 | 26,4 | 33,70 | ||
| ВСт3кп2 | Fnр, кН | 29,0 | 45,3 | 65,1 | 103,6 | 160,0 | 207,2 | 272,3 | 373,7 | 488,4 | 623,5 |
| 09Г2C | Fпр,кН | 36,9 | 57,6 | 81,0 | 128,8 | 183,6 | 252,0 | | 454,5 | 580,8 | 741,4 |
Общая несущая способность двух болтов
[N] = 2 · 272,3 = 544,6 кН > Fa2 = 468 кН.
Анкерные пластины опираются на траверсы и работают как балки на двух опорах, нагруженные усилием в анкерных болтов (рис. 8.10).
Рассчитываем анкерную пластину в базе подкрановой ветви.
Усилие, приходящееся на один болт:
F′a1 =Fa1/n= 1639,2 / 4 = 409,8 кН.
Изгибающий момент
Ma1 = F′a1(a1/2 – f) = 409,8 · (20 / 2 – 5) = 2049 кН·см,
где f= 35 – 80 мм – привязка анкерных болтов.
а) б)
Рис. 8.10.К расчету анкерных пластин:
а– для базы подкрановой ветви;б– для базы наружной ветви
Диаметр отверстия под анкерный болт dо=dб+ 8 = 64 + 8 = 72 мм.
Анкерная пластина изготавливается из листовой стали.
Ширина пластины составляет:
bа1 = 4 · 72 = 288 мм.
Принимаем bа1= 300 мм.
Расчетная ширина анкерной пластины с учетом ослабления отверстием под болт
bnа1=bа1–dо= 300 – 72 = 228 мм.
Определяем требуемый момент сопротивления нетто анкерной пластины:
Wna1 =Ma1/(Ryγс) = 2049 / (23 · 1) = 89,1 см3.
Толщина пластины
Толщина листов более 40 мм не рекомендуется.
Принимаем ta1= 40 мм и определяем ширину анкерной пластины:
bnа1 = 6Wna1/ta12= 6 · 89,1 / 42= 33,4 см.
Выполняем анкерную пластину из листа сечением 340×40 мм.
Рассчитываем анкерную пластину в базе наружной ветви.
Усилие, приходящееся на один болт:
F′a2=Fa2/n = 488,4 / 2 = 244,2 кН.
Изгибающий момент
Ma2=F′a2a2/4 = 244,2 · 30 / 4 = 1831,5 кН·см.
Диаметр отверстия под анкерный болт dо=dб+ 8 = 48 + 8 = 56 мм.
Ширина пластины
bа2 = 4 · 56 = 224 мм.
Принимаем bа2= 240 мм. Расчетная ширина анкерной пластины
bnа2=bа2–dо= 240 – 56 = 184 мм.
Определяем требуемый момент сопротивления нетто анкерной пластины:
Wna2 =Ma2/(Ryγс) = 1831,5 / (23 · 1) = 79,63 см3.
Толщина пластины
Принимаем ta2= 40 мм и определяем ширину анкерной пластины:
bnа2= 6Wna2/ta22= 6 · 79,63 / 42 = 29,86 см.
Выполняем анкерную пластину из листа сечением 300×40 мм.
Рис. 8.11. Крепление связевых колон на фундаменте
В том случае, когда отрыв базы колонны от фундамента невозможен или отрывающее усилие невелико, анкерные болты ставятся в зависимости от мощности колонны конструктивно (2 болта dб= 20 – 30 мм), толщина анкерной пластины принимается минимальнойtа = 20 мм.
Подкрановые связи между колоннами передают на фундамент горизонтальные силы от продольного торможения мостовых кранов и ветровой нагрузки на торец здания. Опорные плиты баз, к которым крепятся эти свя-зи, привариваются к специальным швеллерам, заделанным в фундамент (рис. 8.11).
При проектировании базы для безвыверочного монтажа толщина опорной плиты должна быть на 2 – 3 мм больше полученной по расчету (для выполнения фрезеровки).
Базы колонн после установки в проектное положение обетонируются.
studfiles.net
