Строительство в Севастополе — сообщество мастеров строителей и отделочников
Строительные работы в Севастополе
Перечень искусственных сооружений и инженерных коммуникаций В условиях сложившейся застройки выравнивание продольного профиля запроектировано с применением подпорной стенки с левой стороны дороги общим протяжением 114м на ПК 4+50м – ПК 5+40м – ПК 5+86м – ПК 6+10м. Конструкция подпорной стенки принята по расчету в соответствии с приложенными статическими и динамическими нагрузками [4]. Толщина подпорной стенки 0,15м высота 1,746м. Вдоль всей трассы проектом предусмотрена замена бортового камня (см.табл. 4.1). Таблица 4.1 Ведомость установки бортового камня Вода вдоль бортового камня и открытыми лотками отводится к местам колодцев существующей ливневой канализации до поворота на Пищевой переулок. Согласно технических условий на ПК 8+99 предусматривается устройство дождеприемного колодца ДК-64 для отвода воды в существующую ливневую канализацию (см. план трассы) [5]. С ПК 10+30 до Лужковского моста для отвода воды на ПК 11+33 и ПК 15+00 проектом предусмотрено устройство водопропускных лотков с чугунными решетками. Отвод воды из лотков осуществляется в соответствии с вертикальной планировкой на зеленую зону в сторону поймы реки Оки. На ПК 11+33 и ПК 15+00 проектом предусмотрено устройство водопропускных лотков с чугунными решетками. На ПК 4+44; ПК 4+76;ПК 6+23; ПК 6+62 наращивание водопроводных колодцев предусмотрено железобетонными доборными элементами с установкой тяжелых люков ТМ. На ПК 4+08,5 м предусмотрен демонтаж недействующего ж/д пути. На ПК 4 + 00 существующий ж/д путь обустраивается резинокордовым покрытием (см. схему сборки резинового настила). Перенос инженерных коммуникаций не предусмотрен. Горловины колодцев водопровода и канализации, попадающие в зону реконструкции, подлежат усилению и подъему до проектной отметки. Расчет подпорной стенки 4.2.1 Расчет подпорной стенки без нагружения Активное давление несвязного грунта на подпорные стены на уровне анкерных лент: где γf=1,4; = 1,4х2х0,271=0,76 т/м2; = 1,4х1,75х0,271=0,664 т/м2; = 1,4х1,25х0,271=0,474 т/м2; = 1,4х0,75х0,271=0,285 т/м2; Усилия, возникающие в анкерных лентах в местах прикрепления к подпорной стенке: Pанк= ; Δhi- толщина слоёв армогрунта; Pанк1=0,664*0,5*0,7= 0,2324 т; Pанк2=0,474*0,5*0,7=0,166 т; Pанк3=0,285*0,5*0,7= 0,1 т; Вертикальное давление грунта от веса насыпи, лежащего на анкерных лентах на разных уровнях: Pверт=( hx+h0)*F*γ; F=L*B=3*0,2=0,6 м2; где L и B - соответственно длина и ширина ленты; Pверт1=1,75*0,6*1,8= 1,89 т; Pверт2=1,25*0,6*1,8= 1,35 т; Pверт3=0,75*0,6*1,8= 0,81 т; Проверка анкерных лент заданной длины на выдергивающую горизонтальную силу: Qсдвиг≤τ*Qудерж*m/k; Где Qсдвиг - сдвигающая сила; Qудерж – удерживающая сила; m=0,9 коэффициент условий работы; к – коэффициент надежности; τ =0,4 коэффициент трения; 0,234 т<0,4*1,89*0,9/1,0 =0,68 т; 0,166 т<0,4*1,35*0,9/1,0 = 0,49 т; 0,1 т<0,4*0,4*0,9/1,0 = 0,292 т; Условие выполняется. Подбор арматуры анкерной ленты. Наибольшее усилие в анкерной ленте возникает в месте ее прикрепления к плите стены в нижнем слое грунта P анк1=0,664 т. Диаметр арматуры, воспринимающей это усилие – Ø20 А-I Rp=2150 кг/см2 FA=3,14 см2; Rp* FA >Pанк2; 2150*3,14=6751 кг=6,51 т>0,664 т; Подбор арматуры блоков подпорной стены: 1-ый случай – изгибающий момент от давления грунта (два стержня выключены из работы). qр=(0,664+0,474)/2= 0,569 т/м2; Mизг= qр*l2*0,8/8= 0,04 тм; 2-ой случай – изгибающий момент при транспортировке и монтаже. qр=1,1*b*h* γбет*1,0; qр=1,1*1,5*0,15*1,0*2,5=0,6187 т/пог м; P=q*l=0,6187*8=4,95 т; Mизг= - P*L/4*(2*C/L– 0,5) = -9,9*(0,4-0,5)= 0,99 тм; Расчет сечения плиты условной ширины 1м, толщиной 15 см: Бетон B25 Rb=13,0 Мпа; Арматура 6Ø16 А-III FA=12,07 см2 Rs=365 Мпа; x= Rs*FA/Rb*b=365*12,07/13*100=3,39 см; Rb*b*x(ho-0,5x)=13*100*3,39*(11-0,5*3,39)= 4,10 тм >0,99 тм; 4.2.2 Расчет подпорной стенки с нагрузкой от пешеходов Высота грунта, к которой приведена распределенная нагрузка от пешеходов, м: h0=qпеш/1,8=0,6/1,8=0,333 м; Активное давление несвязного грунта на подпорные стены на уровне анкерных лент: ; где γf=1,4 (по табл 8* СНиП 2.05.03-84*) [7]$ = 1,4х(2+0,333)х0,271=0,885 т/м2; = 1,4х(1,75+0,333)х0,271=0,79 т/м2; = 1,4х(1,25+0,333)х0,271=0,6 т/м2; = 1,4х(0,75+0,333)х0,271=0,41 т/м2. Усилия, возникающие в анкерных лентах в местах прикрепления к подпорной стенке: Pанк= Δhi- толщина слоёв армогрунта; Pанк1=0,79*0,5*0,7= 0,277 т; Pанк2=0,6*0,5*0,7=0,21 т; Pанк3=0,41*0,5*0,7= 0,144 т. Вертикальное давление грунта от веса насыпи, лежащего на анкерных лентах на разных уровнях: Pверт=( hx+h0)*F*γ; F=L*B=3*0,2=0,6 м2; где L и B - соответственно длина и ширина ленты; Pверт1=2,083*0,6*1,8= 2,25 т; Pверт2=1,583*0,6*1,8= 1,7 т; Pверт3=1,083*0,6*1,8= 1,17 т; Проверка анкерных лент заданной длины на выдергивающую горизонтальную силу:Расчет подпорной стены - файл n1.doc. Расчет подпорная стенка онлайн
Расчет подпорной стенки
№ п/п
Местоположение
протяженность
сторона
начало
конец
м
м
м
право
лево
право
право
право
право
лево
лево
лево
лево
лево
право
право
право
право
лево
лево
ВСЕГО
Где Qсдвиг - сдвигающая сила;
Qудерж – удерживающая сила;
m=0,9 коэффициент условий работы;
к – коэффициент надежности;
τ =0,4 коэффициент трения.
0,277 т<0,4*2,25*0,9/1,0 =0,81 т
0,21 т<0,4*1,7*0,9/1,0 = 0,612 т
0,144 т<0,4*1,17*0,9/1,0 = 0,42 т
Условие выполняется.
Подбор арматуры анкерной ленты.
Наибольшее усилие в анкерной ленте возникает в месте ее прикрепления к плите стены в нижнем слое грунта P анк1=0,664 т
Диаметр арматуры, воспринимающей это усилие – Ø20 А-I Rp=2150 кг/см2;
FA=3,14 см2;
Rp* FA >Pанк2;
2150*3,14=6751 кг=6,51 т>0,664 т.
Подбор арматуры блоков подпорной стены:
1-ый случай – изгибающий момент от давления грунта (два стержня выключены из работы).
qр=(0,885+0,79)/2= 0,84 т/м2;
Mизг= qр*l2*0,8/8= 0,06 тм.
2-ой случай – изгибающий момент при транспортировке и монтаже.
qр=1,1*b*h* γбет*1,0;
qр=1,1*1,5*0,15*1,0*2,5=0,6187 т/пог м;
P=q*l=0,6187*8=4,95 т;
Расчет сечения плиты условной ширины 1м, толщиной 15 см:
Бетон B25 Rb=13,0 Мпа;
Арматура 6Ø16 А-III FA=12,07 см2 Rs=365 Мпа;
x= Rs*FA/Rb*b=365*12,07/13*100=3,39 см;
Rb*b*x(ho-0,5x)=13*100*3,39*(11-0,5*3,39)= 4,10 тм> 0,99 тм.
4.2.3 Расчет подпорной стены на сдвиг
| F сдв.γ= | (q1+q2) | • H • 1 • g |
Сдвигающая сила Fсдв на 1м подпорной стены:
Где:
q1 и q2 – активное давление грунта в верхней и нижней точках соответственно.
Удерживающая сила:
Fуд = Fверт • tg φ+bc;
Fверт = Gарм;
Вес армогрунта: Gуд = γ • B • H • g;
tg φ =30 – угол внутреннего трения грунта;
с – удельное сцепление грунта (с = 4.3).
Устойчивость стенки проверена из условия:
Fуд > Fсдв
Gарм = γ • B • H • g • 1 = 1.8 • 3 • 2 • 10 • 1 = 108 кН
Fуд = 108 кН • tg 30+b • с = 63+34.4= 97,4 кН
Fсдв. = 3,7 • 2 • 10 • 1 = 74 кН
97,4 кН > 74 кН
Fуд > Fсдв
Условие выполняется.
studopedya.ru
Строительные калькуляторы онлайн
Онлайн Расчет расхода метериалов на устройство фундамента дома - вы можете сделать быстро и точно при помощи калькулятора.
Рассчитать необходимое количество цемента, песка и щебня для замеса бетона, вы можете онлайн при помощи калькулятора.
Рассчитать стоимость отопления дома онлайн при помощи калькулятора - легко. Просто поставьте в пустую верхную графу площадь вашего дома в квадратных метрах, и намите кнопку "Вычислить".
Чтобы сделать расчет необходимого количество кирпича или блоков на строительство дома или дачи, вам понадобится внести для расчета в калькулятор:
- периметр наружных стендома, их всоту, а также - вид кладки стены;
- количество и параметры дверей и окон вдоме;
- выбрать тип кладки;
- толщину кладки стены в метрах;
- высоту шва бетонного раствора в м.
Для расчета количества строительных материалов для строительстве фундамента - задайте параметры дома:
- периметр дома;
- размер подземной и надземной части дома;
- ширину дома;
- выберите и задайте марку бетона из выпадающего списка.
iso-stroi.ru
РАСЧЕТА ПОДПОРНОЙ СТЕНЫ - Расчет подпорной стены
Расчет подпорной стеныДоступные файлы (1):n1.doc
РАСЧЕТА ПОДПОРНОЙ СТЕНЫИсходные данные и цели расчета Размеры стены:ширина поверху а = 1.4 м;
ширина подошвы стены b = 5м;
высота Н = 8;
высота фундамента d = 2.5 м;
угол наклона задней грани к вертикали ? = +6.Грунт засыпки:
глина, удельный вес ?зас = 22 ;
угол внутреннего трения ? = 33;
угол трения грунта засыпки о заднюю грани стены ? = 6;
угол наклона поверхности засыпки к горизонту = -2.Грунт под подошвой фундамента (глина):
удельный вес ? = 21,8 ;
влажность = 0,14;
удельный вес твердых частиц ?s= 27,6 ;
предел текучести = 0,34;
предел раскатывания = 0,16.
Нагрузка на поверхности засыпки:
q = 60 кПа.
Цели расчета Рассчитать давление грунта на подпорную стену, сделать поверочные расчеты и дать заключение о соответствии ( или несоответствии) конструкции подпорной стены требованиям расчета по первой и второй группам предельных состояний.Анализ строительных свойств грунта
под подошвой фундамента стены Последовательно определяем: - удельный вес сухого грунта
?d = = = 19.12;
- пористость
n = 1 - = 1 - = 0,308;
- коэффициент пористости е = = = 0,445;
- показатель текучести
IL = = = -0.11;
- число пластичности = = 0,34 – 0,16 = 0,18.По числу пластичности (в соответствии с табл.1. прил. 2) грунт является глиной, по показателю текучести (табл. 2 прил. 2) глина находится в твердом состоянии. По табл. 5 прил. 2 определяем условное расчетное сопротивление полутвердой глины
R0 = 600 кПа.
Определяем расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента стены:
R = 1,7 { R0 .[1 + k1 (b – 2)] + k2 .? (d – 3)},
где k1 = 0,04 иk2 = 2,0 из табл. 7 прил.2;
R = 1,7 { 600[1 + 0,04 . (5 – 2)] + 2,0 . 21.8 . (2,5 – 3)} = 1142.4 кПа.
Здесь второе слагаемое 2 .18 . (1,5 – 3) принято равным нулю, так как d Определение активного и пассивного давлений,
действующих на подпорную стену Заменим равномерно распределенную нагрузку q = 40 кПа слоем грунта приведенной высоты:
= = = 2,73 м.
Рассчитаем коэффициент активного давления:= ;= = = 0.373; = = 0.316.Следует обратить особое внимание при вычислении и на знаки и.
Найдем ординаты эпюры интенсивности активного давления:
- на уровне верха стены
еа1 = ?зас. hпр. = 22 . 2,73. 0,316 = 18.98
- на уровне подошвы
еа2 = ?зас. (hпр + Н) . = 22(2,73 + 8) . 0,316 = 74.59
Тогда активное давление
Е = = . 8 = 374.28 кН.
Горизонтальная и вертикальная составляющие интенсивности активного давлении следующие:
еаг1 = еа1 . cos () = 18.98 . cos (6+6)0 = 18,57
еаг2 = еа2 . cos () = 74.59 . cos (6+6)0 = 72.95
еав1 = еа1 . sin () = 18.98 . sin (6+6)0 = 3.95
еав2 = еа2 . sin () = 74.59 . sin (6+6)0 = 15.51.
Соответственно вертикальная и горизонтальная составляющие активного давления
Еаг = = 8 = 366.08 кН;
Еав = = 8 = 77.84 кН.
Интенсивность пассивного давления на отметке подошвы фундамента Еп= ?зас. d . tg2 (45 +)o = 22 . 2,5 . tg2 (45+= 186.57
Пассивное давление, действующее на переднюю грань стены,
Еп = = =233.21 кН.
С учетом соображений, высказанных в разд. 3, снижаем величину Еп = 0,33 . 233.21 = 76.96 кН.
Определение активного давлении графоаналитическим способом (построение Понселе) Построение Понселе выполняем с целью проверки правильности нахождения активного давления аналитическим способом.В результате построения получен треугольник площадью
F = = 16,4 м2.
Активное давление, действующее на стену высотой Н + hпp .
Еа усл = Ѕ*6.05*5.9*22*1= 392.65кН.Для определения доли давления, приходящегося на стену высотой Н, находим ординаты эпюр интенсивности активного давления, найденного графически, на уровне подошвы фундамента и верха подпорной стены:
= = = 73.19 кН;
= = 73,19 . = 18.62
Тогда активное давление, найденное графически,
Е = . Н = . 8 = 367.24 кН.
Расхождение с давлением, найденным аналитически, составляет. 100 = 2.7 %,
что вполне допустимо.Определение напряжений, действующих по подошве фундамента Рассчитываем напряжения, действующие по подошве фундамента. Расчеты представляем в табличной форме (табл. 1).
В табл. 1 ?f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке к весу стены;
?f = 1,2 – то же, к активному давлению грунта.
Таблица 1
| Нормативная сила, кН | Расчетная сила, кН | Плечо, м | Момент, кНм |
| Gст = . . (8 – 2,5) . 24 = 401.28 | Gст = 1,1 . 401.28 = 441.41 | 0,8 | - 353.1 |
| Gф = (2,5 . 5 - . 24 = 367.1 | Gф = 1,1. 367.1 = 403.81 | 0,05 | + 20.2 |
| Еаг = 366.08 | Еаг =1,2 . 366.08 = 439.3 | 3,6 | + 1581.48 |
| Еав = 77.84 | Еав = 1,2 . 77.84 = 93.4 | 1,9 | - 177.46 |
| Еп = 76.96 | Еп = 1.2 . 76.96 = 92.35 | 0,85 | - 78.5 |
Моменты вычисляем относительно осей, проходящих через центр тяжести подошвы фундамента. Равнодействующие активного и пассивного Еn давлений прикладываем к стене на уровне центра тяжести эпюр интенсивности давления. Вес стены и фундамента – в центре тяжести соответствующего элемента.
Плечи сил допускается брать в масштабе по чертежу или находить аналитически.
Сумма расчетных вертикальных сил N1 = 441.41 + 93.41 + 403.81 = 938.63 кН.
Сумма моментов расчетных сил М1= - 353.1 + 20.2 + 1581.48 – 177.46 – 78.5= 992.62 кНм.
Площадь и момент сопротивления подошвы фундамента стены А = b . 1 = 5 . 1 = 5 м2;
W = = 4.17 м3.
Тогда
рср= = = 187.7 кПа;
= ;рmaх = 425.7 кПа, рmin = - 50.34 кПа.Сопоставим найденные напряжения с расчетным сопротивлением:
рср= 187.7
рmах = 425.7
рmin= - 50.34 Из трех условий не выполнено последнее, т.е. по задней грани подошвы действуют растягивающие напряжения, что не допускается. Расчет устойчивости стены против опрокидывания и сдвига по подошве фундаментаУдерживающие и опрокидывающие моменты вычисляем в табличной
форме (табл. 2).Таблица 2
| Норматив ная сила, кН | Расчетная сила, кН | Плечо, м | Момент, кНм | |
| Удерживающих сил, Мz1 | Опрокиды вающих сил, М | |||
| Gст = 401.28 Gф = 367.1 Еаг = 366.08 Еав = 77.84 Еп = 76.96 | Gст = 0,9 . 409.28 = 361.15 Gф = 0,9 . 367.1 = 330.4 Е аг = 1,2 . 336.08 = 439.3 Еав = 1,2 . 77.84 = 93.4 Еп = 1 . 76.96 = 76.96 | 2.5+0.8=3.3 2.5-0.05= 2.45 2.75 4.4 0 | 1192 809.5410.96 | 1208.08 |
| 2412.46 | 1208.08 | |||
В табл. 2 моменты вычислены относительно передней грани фундамента стены , ?f = 0.9- коэффициент надежности по нагрузке к весу стены.= = 1208.08/2412.46=0.5 = 0,73
т.е. условие выполняется.
Расчет устойчивости стенки против сдвига по подошве фундамента выполняется с использованием данных
табл. 1.
Сдвигающая сила r1 = Еаг – Eп = 366.08 – 76.96 = 289.12 кН.
Удерживающая сила z1 = ? (Gcт + Gф + Еав) = 0,3 . (361.15 + 330.4+ 93.4) = 235.5 кН.
Здесь ? = 0,3 – коэффициент трения кладки по грунту (табл. 8 прил. 2) : = 289.12/235.5= 1.23 > = 0,82,
т.е. не выполняется.Проверка положения равнодействующей Расчет М II и N II ведется по при коэффициентах надежности по нагрузке
= 1 с использованием данных табл. 1. Эксцентриситет е0 = = =0.95 м;0,85 м; 1.12 > = 0,8
т.е. и эта проверка не выполняется.
Общий вывод и рекомендации Выполненные проверки показали, что приведенная в задании подпорная стена не отвечает большинству требований, предъявляемых строительными правилами. Стену необходимо перепроектировать. Добиться выполнения требований норм можно несколькими путями:
- увеличить ширину подошвы стены;
- изменить наклон и увеличить шероховатость задней грани стены;
- сделать стену более массивной;
- уменьшить активное давление, заменив засыпку грунтом с большим углом внутреннего трения и т. д.
Т.к проверка в расчете «Определение напряжений, действующих по подошве фундамента» не выполняется, то ширину подошвы стены принимаем b=7Сумма расчетных вертикальных сил N1 = 441.41 + 93.41 + 403.81 = 938.63 кН.
Сумма моментов расчетных сил М1= - 353.1 + 20.2 + 1581.48 – 177.46 – 78.5= 992.62 кНм.
Площадь и момент сопротивления подошвы фундамента стены А = b . 1 = 7. 1 = 7 м2;
W = = 8.17 м3.
Тогда
рср= = = 134.09 кПа;
= ;рmaх = 121.49 кПа, рmin = 12.6 кПа.Сопоставим найденные напряжения с расчетным сопротивлением:
рср= 134.09
рmах = 121.49
рmin= 12.6 > 0 Все три условия выполнены.
perviydoc.ru
