Строительство в Севастополе — сообщество мастеров строителей и отделочников
Строительные работы в Севастополе
Новости 28,05,2018 Открытие НОВОЙ торговой площадки по адресу: г.Находка, пр.Северный 41 позволит нам обеспечить Северную часть города и р-н КПД всеми строительными материалами высокого качества, производимыми компанией ТСМ, автотранспортными услугами и услугами спецтехники!!!!!! 01,04,2018 Узнать подробную информацию, Вы можете связавшись с нашими диспетчерскими службами по телефонам: 8 (4236) 63-65-44, 67-64-24, 62-14-99 или по почте: [email protected], [email protected] 22,04,2016 Индивидуальный предприниматель Тимочук Сергей Михайлович стал Лауреатом финала международного конкурса "Лучшие товары и услуги - ГЕММА 2015", получил наивысший балл экспертной оценки!!! А также награждён Золотой статуэткой "ГЕММА"!!! 08,10,2014 09.10.2014 г. получили ДИПЛОМЫ лауреата конкурса "Лучший товар Приморья 2014 года"!!! АРМАТУРА композитная полимерная и БЕТОН, производства ИП Тимочук С.М. - ЛАУРЕАТЫ конкурса "ЛУЧШИЙ ТОВАР ПРИМОРЬЯ 2014 года" 26,08,2014 АТТЕСТОВАННАЯ СТРОИТЕЛЬНАЯ ЛАБОРАТОРИЯ ИП Тимочук С.М. предлагает услуги определения качества строительных материалов (бетон, раствор, ЖБИ, инертные материалы). Лежень ЛЖ-16 Звено круглое средней части трубы ЗКП 5.200 Звено оголовка круглой водопропускной трубы ЗКП13.170 Плита забора (4500х2250х160) Звено оголовка круглой водопропускной трубы ЗКП13.170 Звено тела трубы ЗП200.2.100-F Звено тела трубы ЗП200.2.100 Кольца железобетонные (КС) Плиты перекрытия с полимерным люком СП-1 Подпорная стенка (СП-1) Бордюр (БР 100.30.15) Лотки Л3-8 (3000х790х400) Лестничные марши ПЖ 16.12,3.1,4 (аналог ПП-1) пгт. Врангель, 3-я очередь Угольного Терминала, причал № 51 пгт. Врангель, 3-я очередь Угольного Терминала, причал № 51 Тетраподы Тетраподы Тетраподы и Лотки порт Восточный, железнодорожный мост порт Восточный, железнодорожный мост Гексабиты Гексабиты Склад Гексабитов Гексабиты Элемент подпорной стенки СП-1 Опалубочный чертеж элемента подпорной стенки СП-1 Отличительные особенности СП-1 нашего производства Подпорная стенка (нагрузка) СП-1 Подпорная стенка из СП-1 (просыпи песка нет) Подпорная стенка (СП-1) Подпорная стенка (нагрузка) СП-1 Кольца, доборы колец Лотки, доборы колец Доборы колец КС 15.3 Кольца, доборы колец КС 10.3, КС 15.3 Кольца опорные КО.6 Днища колодцев (ПН) Плита перекрытия с полимерным люком (ПП) Плиты перекрытия с чугунным люком (ПП) Плиты перекрытия с полимерными люками, кольца Плита перекрытия без люка (ПП) Плиты перекрытия колец ПП (с люком, без люка) Кольца КС 15.9, крышки 1ПП 15-1 без люка, днища ПН-15 Кабельные каналы (Л 20.5) Кабельные каналы (Л 20.10) Кабельные каналы (Л 20.10) П 10.5 железобетонные крышки кабельных каналов Скрытые петли Фундаментных Блоков (ФБС) Фундаментные Блоки (ФБС) Плитка тротуарная Плитка тротуарная 6 К.10 Плитка тротуарная 6 К.5 Бордюр (БР 100.30.15) Бордюр (БР 100.30.15) Бордюр Бордюр (БУ 100.30.32) Бордюр (БУ 100.30.32 поворотный (внутренний)) Бордюр (БУ 100.30.32 поворотный (внутренний)) Бордюр (БУ 100.30.32 поворотный (внутренний)) Бордюр (БР 300.30.18) Бордюр (БУ 300.30.32) Бордюр (БУ 300.30.32) Лотки Л1-8 (3000х420х300) Лотки Л4-8 (2700х780х530) Лотки Л4-8 (2700х780х530) Лотки Л5-8 (2700х780х800) Перемычки ЖБИ склад ЖБИ ЖБИ Железобетонные изделия Тротуарная плитка, днища колец ЖБИ Фундаменты ленточные, доборы колец Склад железобетонных изделий Подпорные массивы Массивы Плиты для междупутий железнодорожных путей ПЖ 16.12,3.1,4 (аналог ПП-1) ПЖ 16.12,3.1,4 (аналог ПП-1) Склад железобетонных изделий на фоне Бетонного завода Железобетонные изделия tcmbeton.ru Лицевая подпорная стенка ПЛ 6-1 Плоская прямоугольная плита, которая играет роль ограничителя для удержания грунта при прокладке дорог и различных коммуникаций. Инженеры разработали целый ряд проектных решений для устройства подпорных стенок из доступных материалов. Но ни один тип не может сравниться с железобетоном по классу надежности и долговечности. Поэтому, когда речь идет о строительстве дорог и пешеходных зон, а значит и о безопасности, строители стремятся купить железобетонные подпорные стенки. Заводские стенки опорные по ГОСТ недороги и проверены временем. Массивные стенки ПЛ 6.1 , армированные каркасами, капитально монтируются на учатке, где служат более полувека. Железобетонные подпорные стенки в дорожном строительстве Строительство насыпей авто- и железных дорог с помощью заводского железобетона становится намного быстрее и проще. Стенки спроектированы специально, чтобы стать надежным ограждением и опорой насыпей, они справляются с серьезными давящими нагрузками, воздействием грунта и влаги, а также с климатическими перепадами. В некоторых участках используются габионы коробчатые, но создание таких, несомненно, выразительных, сооружений требует времени. Для быстрого и экономичного устройства подпорной стенки подойдёт заводской железобетон. Подпорные стенки на участкеЖелезобетонные изделия. Стенка подпорная сп 1
Фотогалерея
ПЛ 6-1
Давление грунта на подпорную стенку
Стенки бетонные подпорные различной высоты используются для решения задачи поддержки грунтового слоя. Часто стенки используются в горной местности, где давление грунта намного выше. Чтобы верно подобрать подпорные стенки ПЛ необходимо произвести расчет, по схемам, которые предоставляет ГОСТ и типовые альбомы серий. Расчет стенок ПЛ 6.1 на сдвиг и опрокидывание производится по пособию СНиП 2.09.03-85. Типовая серия 3.002.1-1 на подпорные железобетонные стенки содержит методику расчета и готовые варианты армирования изделий. Боковое давление грунта на стенки ,как правило, достаточно велико, поэтому требуется основательное заглубление при монтаже изделий. Поэтому панель опорной стенки покупают с фундаментными плитами, в конструкции которых задуман щелевой паз. Плита подпорной стенки лицевая монтируется в паз-подошву под прямым углом.
Подпорные стенки, сделанные своими руками не могут обеспечить гарантированной безопасности, так как не испытываются на прочность, жесткость и трещиностойкость. Производство заводских изделия намного сложнее, в нем используются строгие стандарты ГОСТ Х.
Стенки из железобетона ПЛ 6-1допустимо использовать на косогорах и других наклонных поверхностях. Использование при строительстве автомобильных и железных дорог любой сложности, а также на промышленных площадках и других индустриальных зонах. Засыпка грунта возможна как горизонтальная, так и наклонная. Использование допустимо в сейсмических зонах с активностью до 8 баллов. Для выпуска лицевых плит выбирается самый качественный и прочный бетон M300, с особыми добавками, продляющими срок жизни бетонной конструкции. ЖБИ для дорожного строительства всегда выпускаются под особым контролем, поэтому лицевые и фундаментные плиты опорных стенок всегда проходят строгие тесты прочности. Морозостойкость бетона составляет F3-50-75, водонепроницаемость устанавливается требованиями конкретного проекта. Расчетные схемы включил в себя ГОСТ 26815-86, там же вы найдете марки плит по несущей способности. Запроектированы стенки с учетом устойчивости к сдвигам.Лицевая стенка, не смотря на массу, ПЛ 6.1 не являются специальными противооползневыми и противообвалочными сооружениями, их не рекомендовано использовать в гидротехническом строительстве. Номинальная ширина плит принята как 3 метра, высота от 1.5 до 9,4 метров. Для того чтобы использовать стенки в условиях агрессивных сред необходимо купить стенки подпорные, выполненные из бетона пониженной проницаемости.
За счет особенности строения стенки имеют высокую несущую способность, которая позволяет использовать их в отягченных грунтах. Купить подпорные стенки для вашего строительства вы можете прямо на этой странице. Армирование стенки осуществляется продольной и поперечной арматурой из стали класса A-I, A-III, предварительно защищенной от коррозии. Стальные сетки позволяют хорошо работать на изгиб, выдерживая даже временные перегрузки в 1,5 раза превышающие несущую способность плиты.
Панель служит для подпора грунта высотой 1,1-4,8 метра во время дорожного строительства или для формирования входа в подземные помещения. Задача лицевой плиты – выдерживать значительное давление грунта, поэтому стенка выполняется массивной, основательно упрочненной арматурной сталью. Нагруженные давлением земли стенки работают на изгиб, нередко их выполняют угловыми. Арматура при этом разработана на работу на растяжение при изгибе. Упрочнение главной арматурой, расположенной вертикально,
Стенки имеют универсальный характер, их применение рекомендовано в любых климатических условиях. Давление грунта на подворную стенку не деформирует ее, позволив много лет надежно удерживать от обвала самые сложные области. Продукция заводского изготовления полностью соответствует ГОСТ 26815-86 «Конструкции подпорных стен».
Высокопрочный бетон пониженной проницаемости обеспечивает особую долговечность подпорной стенки, гарантируя надежность. По виду подошвы стенки делятся на подошвы в сторону грунта и подошвы в сторону воздуха. Расширение подошвы за пределы стенки (шпора) предназначено для увеличения опорной площади и защиты от опрокидывания. Купить подпорные стенки железобетонные вы можете на нашем сайте, заказ формируется в любой комплектации. Безопасный подъем массивной плиты (вес лицевой плиты 4800 кг) производится за включенные в конструкцию монтажные петли.
Шифр подпорной стенки
Каждая подпорная стенка должна быть промаркирована, краской указаны масса, дата изготовления и марка. Условное обозначение плиты состоит из буквенно-цифровых блоков. ПЛ – плита лицевая, цифра – типоразмер плиты и класс по несущей способности.
Какие лучше купить подпорные стенки?
Для того чтобы выбрать пригодное для монтажа изделие необходимо провести тщательный внешний осмотр. Проследите, чтобы лицевая плита подпорной стенки оставалась целой – без трещин, обнажений арматуры и больших сколов. Качество бетонной поверхность должно быть без выраженных раковин, наплывов, не превышающих 5 штук.
Отклонения по геометрии лицевых плит допустимы в пределах: по длине 10 мм, по ширине 8 мм, по толщине 5 мм. Отклонение толщины защитного слоя бетона до арматуры не должно выходить за рамки 5 мм. Колебание прямолинейности не должно быть более 3 мм, отклонение плоскости не более 8 мм.
Транспортировка и хранение
Передерживать на складе и вывозить плиты ПЛ 6-1 необходимо в рабочем положении, допускается хранение в вертикальном и горизонтальном положении. Безопасный подъем и погрузку обеспечивают стальные петли. Следите за корректностью подгрузки, только в этом случае ваши подпорные стенки ГОСТ 26815-86будут пригодны для монтажа и прослужат максимально долго. При хранении каждая конструкция должна опираться на подкладки, прокладки толщиной не менее 30 мм.www.complexs.ru
Подпорная стенка с контрфорсами
Подпорная стена с контрфорсами.
Если необходимо рассчитать подпорную стену с контрфорсами, то за помощью обращаемся к литературе, например к СП 101.13330.2012, СП 43.13330.2012, пособию к СНиП 2.09.03-85, руководству по проектированию подпорных стен и стен подвалов для промышленного и гражданского строительства, к Клейну или к Линовычу. И находим «Тонкостенные контрфорсные подпорные стены состоят из трёх элементов: лицевой плиты, жесткого контрфорса и фундаментной плиты. При этом нагрузка от лицевой плиты частично или полностью передаётся на контрфорс». Всё понятно? Тогда начнём.
Выделяем один из участков и определяем грузовую площадь
Готовим разрез и наносим на него все необходимую информацию.
Удельный вес грунта 2 т/м3, давление на грунт 0,2 т/м2
Находим E — равнодействующую от давления грунта на 1м.п. стены, по формуле:
$$E=0.5gamma H(H+2h_{0})mu = 0.5cdot2cdot3.3 (3.3+2cdot0.1) 0.5 = 5.78 т$$
$$h=frac{q}{gamma}=frac{0.2}{2}=0.1 м$$
μ зависит от угла внутреннего трения грунта и находится по графикам из книги Линовича в районе
324
или
325
страницы.
По рекомендациям в рекомендациях найдём равнодействующую от давление грунта на контрфорс, для этого умножим равнодействующую на 1 м.п. на длину грузовой площади в плане $$E = l E = 5.25 cdot 5.78 = 30.35 т.$$
Для получения опрокидывающего момента умножаем приведённую к контрфорсу равнодействующую на плечо, которое вычисляется как 1/3 от высоты стены (так как давление грунта на подпорную стену имеет треугольную эпюру, то равнодействующая находится в центре тяжести; и — высота стены — участок стены между уровнями грунта с лицевой и тыльной стороны) $$M_{опр}= E cdot e = 30.35 cdot 1.1 = 33.85 тм$$
Найдём удерживающий момент относительно точки, находящийся на краю контрфорса. Для этого определим вес подпорной стены и контрфорса.
$$G_{стены} = 5,25 cdot 3.9 cdot 0.4 cdot 2.4 + 5.25 cdot 1.5 cdot 0.38cdot 1.9 = 28.96 т$$
$$G_{контр} = ( 1.8 cdot 2.1 + 0.9 cdot 1.2 ) cdot 2.4 = 4.66 т$$
Теперь необходимо плечо — расстояние от приложения нагрузки до точки, относительно которой находится момент. Определить это расстояние можно прибегнув к программе Консул, если, кончено, вы не на работе и у вас не вся рабочая недели впереди.
Таким образом удерживающий момент $$M_{уд}= 1.719 (28.96 + 4.66) = 57.79 тм$$
Условие выполняется $$M_{уд} > M_{опр} rightarrow 57.79 > 33.85$$
Исходя из тех же рекомендаций и если логически развивать мысль далее, то стенка работает как балка. В пролёте возникает растягивающий момент, который воспринимается бетоном, а на опоре горизонтальное усилие, воспринимающееся контрфорсом. Мы не переживаем за контрфорс, а вот проверить материал стены в центре — можно. Думаю вряд ли кто-нибудь будет спорить с предположением, что узел стыка контрфорса и стенки не является шарнирным, а следовательно момент в середине пролёта (между контрфорсами) будет равен $$M=frac{ql^{2}}{24}=frac{5.78 cdot 4.9^{2}}{24}=5.78тм$$
Момент сопротивления сечения подпорной стены $$W=frac{bh^2}{6}=frac{3.9cdot0.4^2}{6}=0.104 м^3$$
Для бетона В7,5, из которого делаю блоки стен подвалов, расчётное сопротивление растяжению $$R_{bt}=frac{R_{bt,n}}{gamma_{bt}}=frac{0.7}{1.3}=0.538 МПА=54,84 т/м2$$
Проверяем условие
$$R_{bt}leq frac{M}{W}rightarrow 54.84leq 55.58$$
Условие не выполняется и стенку необходимо усилить или, как вариант, уменьшить нагрузку. Так как условие не удовлетворяется примерно на 1%, то проще уменьшить нагрузку, нежели затевать усиление. Мы принимали в расчёте давление на грунт 200 кг/м2 и теперь самое время отказаться от этой затеи, выставив ограждение на метр-полтора от стены или повысить уровень земли с лицевой стороны, если позволяет рельеф.
Будьте внимательны! Данный расчёт лишь логическое движение мысли на основе знаний теоретической механики и сопротивления материалов, вызванное коротким и точным тезисом из наших нормативных документов.
Железобетон
Железобетонные подпорные стены в сравнении с каменными и бетонными значительно экономичнее. Их применяют преимущественно сборными. Различают подпорные стены уголковые, с контрфорсами, анкерные (рис. XVI.38).
Рис. XVI.38. Конструктивные схемы сборных подпорных стен
О — уголковая одноэлементная; б — уголковая двухэлементная; в — с контрфорсами; г — анкерная; 1—сборные цельные блоки; 2 — стеновые плиты; 3 — сборный контрфорс; 4 — стык сборных элементов контрфорса; 5—фундаментная плнта; 6 — опоры рамы;
7 — рамы; 8 — анкерная балка
Уголковые стены применяют, когда полная высота подпорной стены не превышает 4,5 м. При большей высоте экономичнее стены с контрфорсами или анкерные. Уголковые подпорные стены могут изготовляться в виде единых блоков длиной 2—3 м (рис. XVI.38,а). Разработаны типовые конструкции сборных уголковых подпорных стен, состоящие из двух элементов: стеновой (лицевой) плиты и фундаментной плиты (рис. XVI.38,б). Предусмотрены высоты подпора грунта h, равные 1,2; 1,8; 2,4; 3 и 3,6 м. Номинальная длина стеновых плит принята 3 м, фундаментных—3 и 1,5 м; ширина подошвы b принята равной 2,2; 2,5; 3,1 и 3,7 м. Учтена возможность установки фундаментной плиты с наклоном подошвы до7° для повышения устойчивости подпорной стены против сдвига.
В подпорных стенах других типов (рис. XVI.38, в, гу ограждение образуется из сборных стеновых плит, закладываемых в пазы контрфорсов или рам. Контрфорсы: конструируют составными из 2—3 частей. Их устанавли-; вают с шагом 2—3 м на сборные элементы опорной плиты, с которой соединяют, сваривая закладные металли-; ческие детали.
Рамы анкерных подпорных стен размещают через 4—5 м одна от другой, опирая их на отдельные фундаменты. Анкерная балка предназначена для удерживания всей конструкции против сдвига под воздействием горизонтального давления грунта. Расстояние а (см. рис. XVI.38, в) принмают равным (0,3—0,6) h0 высоты подпора грунта, если грунт имеет угол естественного откоса 30—45°.
В практике встречаются и другие конструктивные решения подпорных стен: с анкерным зубом ниже подошвы опорной плиты или с обратным уклоном подошвы, что повышает устойчивость стены против сдвига в горизонтальном направлении; с разгрузочными площадками, устраиваемыми на промежуточных уровнях высоты стены с ее задней стороны в целях уменьшения ширины опорной плиты; с ребристыми стенами вместо гладких для уменьшения расхода бетона и т. п. Иногда применяют ряжевые подпорные стены, собираемые из мелких балочных железобетонных сборных элементов в клетки (подобно деревянным ряжам), которые заполняют каменной наброской. По расходу материалов они экономичнее других подпорных стен, но дороже по монтажу.
Давление грунта на подпорные стены, согласно формулам сопротивления материалов, зависит, от плотности грунта у, угла естественного откоса грунта ф, угла наклона задней грани подпорной стены, угла наклона откоса засыпки выше подпорной стены. В простейшем случае, когда задняя грань стены вертикальна, а поверхность грунта над стеной горизонтальна, равнодействующая горизонтального давления земли (ее нормативное значение) на 1 м длины стены (рис. XVI.39) определяется по формуле
Н = 0,5у/}2 tg2 (45° — 0,5
По конструктивному решению подпорные стенки разделяются на две основные группы: массивные и тонкие.
Массивные стенки характеризуются тем, что влияние горизонтальных усилий от давления на них грунта погашается в основном собственным их весом.
В тонкихстенках в работу по восприятию горизонтального давления грунта и обеспечению устойчивого положения стенки тем или иным способом вовлекается вес удерживаемого грунта.
2.2.1. Массивные стенки можно выполнять из всех перечисленных выше материалов, за исключением железобетона, применение которого для массивных стен нецелесообразно. Возможные конфигурации сечений массивных стен приведены на рис. 2.2.
а – с постоянным; б – с переменным, задняя грань которого наклонена от засыпки; в – с переменным, с наклонной передней гранью; г – с переменным, с двумя наклонными гранями; д – разгрузочной площадкой
Рисунок 2.2 – Варианты решений массивных подпорных стенок с различным поперечным сечением
Конфигурация стенки по рис. 2.2а наиболее проста для возведения, но требует наибольшего расхода материалов. Исходя из характера эпюры усилий, массивные стенки целесообразно проектировать с уменьшающейся к верху толщиной стенки. При этом возможны различные решения в соответствии с рис. 2.2, б, в, г, д. Наклон задней грани в сторону от засыпки позволяет вовлечь в работу стенки вес грунта на отрезке В–Д, но увеличивает горизонтальное давление грунта.
Наиболее рациональной, с точки зрения расхода материалов, является конфигурация стенки по рис. 2.2г. Однако она является наиболее трудоемкой.
При сооружении такой стенки необходимо обязательно проверять ее работу на стадии возведения (при отсутствии горизонтального давления засыпки).
На рис. 2.2д показана стенка с разгрузочной площадкой, устанавливаемой в процессе возведения. Эта площадка уменьшает активное давление грунта на стенку, создает момент противоположного знака моменту от активного давления грунта и увеличивает нормальную силу, действующую на основание, путем вовлечения в работу стенки веса грунта над разгрузочной площадкой.
Благодаря этому улучшаются условия расчета подпорной стенки на сдвиг и опрокидывание. Учитывая изложенное, устройство разгрузочных площадок в виде сборных железобетонных плит может быть рекомендовано при проектировании массивных стенок. При высоких стенках целесообразно предусматривать 2 или 3 площадки по высоте. При предварительном назначении размеров массивных подпорных стенок (для последующего выполнения расчета) можно принимать ширину стенки в нижней части, В, м:
В = 1/3 Н1, м (2.1)
где Н1– высота подпора, м.
2.2.2. Тонкие подпорные стенки подразделяют на типы: уголковые; стенки с контрфорсами; плитные; арочные; стенки с анкерными тягами; ряжевые и ящечные. Эти стенки можно выполнять из монолитного и сборного железобетона.
1 – плита лицевая; плита фундаментная; Н – полная высота стенки; В – ширина фундаментной плиты; δ – толщина лицевой плиты в месте защемления
Рисунок 2.3 – Подпорная стенка уголкового профиля:
Уголковые стенки (рис. 2.3) состоят из лицевой и фундаментной плит, жестко связанных между собой. В монолитных стенках жесткость узлового сопряжения лицевой и фундаментной плит обеспечивается соответствующим расположением арматуры (рис. 2.4, а).
а – стенки монолитные; б – то же, сборные; – рабочая арматура; – щелевой стык
Рисунок 2.4 – Конструкция подпорных стенок уголкового профиля:
В сборных стенках жесткость сопряжения лицевой и фундаментной плит обеспечивается устройством так называемого «щелевого стыка», при котором лицевая плита устанавливается при монтаже в паз фундаментной с последующим замоноличиванием. По характеру своей работы этот стык соответствует стаканному стыку колонн и фундаментов в сборных каркасах.
В уголковых стенках вес грунта, расположенного над тыльной частью фундаментной плиты, участвует в работе стенки на сдвиг и на опрокидывание, благодаря чему объем железобетона существенно сокращается по сравнению с расходом материала на массивные стенки.
Заглубление фундамента стенки ниже поверхности грунта с низовой стороны принимается в зависимости от высоты подпора, нагрузки и характеристики грунта в пределах 0,5– 1,2 м (в высоких подпорных стенках эта величина подлежит проверке расчетом на выпирание грунта).
Стенки с контрфорсами (рис. 2.5).Они аналогичны стенкам уголкового профиля, но отличаются от них схемой работы лицевой плиты, которая полностью или частично передает горизонтальное давление грунта на контрфорсы или ребра.
Рисунок 2.5 – Контрфорсная подпорная стенка
При частом расположении ребер (L < 0,5Н2, где L– расстояние между ребрами; Н2– полная высота лицевой плиты) только в горизонтальном направлении, что позволяет уменьшить ее сечение и армирование в верхней части стенки, соответственно эпюре горизонтального, давления грунта. В высоких стенках с контрфорсами рекомендуется разделять всю стенку на 3– 4 пояса по высоте.
При более редком расположении ребер (0,5Н2 < L < 2Н2)лицевая плита работает, как защемленная по трем сторонам, имея опоры по линиям контрфорсов и в месте защемления в фундаментную плиту.
Предельное расстояние между контрфорсами L = 2Н2 определяется из того условия, что при его превышении лицевая плита начнет работать по консольной схеме и стенка превратится в уголковую. Общие размеры ее сохраняются такими же, как для стенок уголкового профиля.
Плитные (рис. 2.6)и арочные (рис. 2.7)подпорные стенки. В стенках этого типа плитное или арочное заполнение, работая только в горизонтальном направлении, передает всю горизонтальную нагрузку на отдельно стоящие опоры. При арочном решении можно получить экономичную по расходу материалов конструкцию заполнения, при плитах – высокоиндустриальную, но отдельно стоящие опоры в состоянии воспринять только сравнительно небольшие горизонтальные усилия из условия их устойчивости на сдвиг и на опрокидывание. Поэтому такая конструкция возможна только при небольших высотах подпора грунта (например, в рампах).
1 – плитное заполнение; 2 – столбчатые опоры
Рисунок 2.6 – Подпорная стенка плитного типа
1 – арочное заполнение; 2 – контрфорсы
Рисунок 2.7 – Подпорная стенка арочного типа.
Стенки с анкерными тягами.Стенки этого типа разработаны в двух вариантах: а) с устройством анкерной тяги, заанкеренной в грунт за пределами призмы обрушения (рис. 2.8).
1 – подпорная стенка; 2– стальная анкерная тяга; 3 – железобетонная анкерная плита
Рисунок 2.8 – Подпорная стенка с анкерными тягами, заанкериваемыми в грунте
При этом исключается расчет стенки на опрокидывание, уменьшается усилие сдвигающее стенку (за счет восприятия части горизонтального давления грунта усилием в анкерной тяге) и улучшаются условия работы на изгиб лицевой плиты, которая работает не по консольной схеме, а как балка, защемленная в фундаментной плите и шарнирно опертая в месте примыкания тяги. Однако данная конструкция должна быть проверена на надежность анкеровки в грунте и достаточность этой анкеровки для восприятия усилия в анкерной тяге.
а – постоянного сечения
Рисунок 2.9 – Подпорные стенки ряжевого типа:
Ряжевые подпорные стенки (рис. 2.9) применяются главным образом в транспортном строительстве. Они возводятся из отдельных железобетонных брусьев квадратного сечения – продольных и поперечных, с анкерными заплечиками по концам.
Железобетонные брусья, уложенные в виде балочной клетки, образуют ряд прямоугольных ячеек, в последующем заполняемых грунтом, щебнем или камнем.
После заполнения ячеек продольные брусья наружного ряда работают на изгиб от горизонтального давления материала, заполняющего ряж с пролетом, равным расстоянию между поперечными брусьями.
Поперечные анкерные брусья (кроме торцовых) работают только на растяжение. В работе на сдвиг и на опрокидывание участвует весь массив материалов, заполняющих ряж. При необходимости стенка может быть выполнена с уступом. Ряжевые стенки по расходу материалов относятся к наиболее экономичным.
Недостатком их является наличие открытых промежутков между продольными брусьями и связанная с этим их недостаточная эстетичность. Аналогичны ряжевым конструкции ящичных стен, представляющие собой железобетонные ящики, без дна, заполняемые грунтом.
Условия работы на сдвиг всех типов тонких подпорных стен могут быть улучшены путем устройства наклонного основания по типу, указанному на рис. 2.10а.
Для этой же цели во всех типах тонких стенок (кроме ряжевых) возможно устройство «зуба» в фундаментной плите (рис. 2.10б).
а – устройство наклонного основания; б – то же, фундаментной плиты «с зубом»
Рисунок 2.10 – Конструктивные решения, улучшающие работу стенки на сдвиг
В стенках уголкового профиля и контрфорсных устраиваются также разгрузочные площадки, описанные выше для массивных стенок.
2.3 Расчёт подпорных стенок
Для расчёта подпорной стенки необходимо иметь такие данные:
· Высоту подпора грунта и конфигурацию поверхности засыпки.
· Характеристику грунтов.
· Данные о временных нагрузках, располагаемых на призме обрушения.
На основании перечисленных данных выбирается тип стенки и её конфигурация.
Расчет подпорной стенки производят в таком порядке:
1. Предварительно назначают основные размеры стенки.
2. Исходя из заданных нагрузок, принятого очертания и конструкции подпорной стенки, конфигурации поверхности засыпки, высоты подпора и характеристики грунтовых условий определяют интенсивность активного горизонтального давления грунта на стенку в характерных точках по высоте.
3. Определяют величину полного горизонтального давления грунта на стенку и моменты от горизонтального давления грунта, стремящиеся опрокинуть стенку.
4. Вычисляют все вертикальные усилия, действующие на стенку (собственный вес ее, вес грунта засыпки, усилия от временных нагрузок).
5. Для наиболее невыгодных комбинаций усилий производят проверку устойчивости стенки на сдвиг и на опрокидывание, и три необходимости корректируют заданные размеры стенки.
6. Производят проверку прочности основания. Для подпорных стенок, применяемых в промышленном строительстве, она сводится к определению удельных давлений на грунт под подошвой фундамента.
Для особо высоких и тяжело нагруженных стенок, для стенок расположенных на косогорах, а также при слабых грунтах следует выполнять также проверку основания на скольжение по поверхностям.
7.Подбирают сечения элементов стенки.
Наиболее ответственным и трудоемким этапом расчета является построение эпюры горизонтального давления грунта на стенку.
Интенсивность этого давления на глубине у от поверхности для несвязных (песчаных) грунтов в общем виде выражается формулой:
Р у = γ * y * μ , т/м2 (2.2)
где Р у– интенсивность горизонтального давления грунта на глубине у от поверхности грунта засыпки, т/м2;
y– расстояние по вертикали от рассматриваемого сечения до поверхности грунта засыпки, м;
γ – объемный вес грунта, т/м3;
μ – коэффициент, зависящий от угла внутреннего трения грунта (φ), угла наклона задней грани стенки к вертикали (ε) и угла наклона поверхности засыпки к горизонту (α).
Случай 1-й. Стенка с наклонной задней гранью и с наклонной поверхностью засыпки.
Временная нагрузка интенсивностью q, т/м2равномерно распределена по всей поверхности призмы обрушения (рис. 2.11).
а – при положительном значении угла ε; б – то же, при отрицательном ε.
Рисунок 2.11 – Определение интенсивности горизонтального давления грунта на стенку (случай 1-й)
Интенсивность горизонтального давления грунта Р уна глубине у определяется по формуле:
Р у = γ * y * μ(1+ ξ) , т/м2 (2.3)
ξ = q / . (2.4)
Значения коэффициентов μ в зависимости от углов φ, ε и α, определяются по специальным таблицам. Например, для ε = — 20о:
φ = 90о – ε – δ, (2.5)
где δ – угол трения грунта о стенку.
Таблица 2.1 – Значения коэффициентов μ при различных углах наклона задней грани стенки и углах наклона поверхности засыпки
| αо | ε = -20о | |||||||
| φо | ||||||||
| 15о | 20о | 25о | 30о | 35о | 40о | 45о | 50о | |
| 0,498 | 0,380 | 0,287 | 0,212 | 0,152 | 0,106 | 0,070 | 0,043 | |
| 0,537 | 0,405 | 0,305 | 0,222 | 0,159 | 0,111 | 0,073 | 0,044 | |
| 0,597 | 0,440 | 0,325 | 0,237 | 0,167 | 0,114 | 0,075 | 0,045 |
Частный случай представляет стенка с вертикальной задней гранью и горизонтальной поверхностью засыпки (рис.12).
Рисунок 2.12 – Определение интенсивности горизонтального давления грунта на стенку с вертикальной задней гранью при горизонтальной поверхности засыпки
При вертикальной задней грани стенки (ε = 0) и при горизонтальной поверхности засыпки (α = 0) коэффициент μ определяется по формуле:
μ = tg2(45о – φ / 2), (2.6)
а значение ξ имеет вид:
ξ = q / γ * y. (2.7)
При этом интенсивность горизонтального давления грунта при наличии нагрузки q выражается формулой:
Ру = γ * y * μ(1 + ξ) = γ * y * μ + qμ, т/м2 . (2.8)
Первый член формулы (2.8) дает значение горизонтального давления от веса грунта (изменяющееся в зависимости от y)второй член – значение горизонтального давления от временной нагрузки qна призме обрушения (постоянное по всей высоте).
· При отсутствии временной нагрузки на призме обрушения:
Т = ½ γ * Н2 * μ = ½ γ * Н2 * tg2 (45о – φ/2).(2.9)
Точка приложения силы Т (считая от нижней грани стенки) –
yc = 1/3 Н . (2.10)
· При наличии временной нагрузки q , распределённой на всей поверхности призмы обрушения:
Тq = ½ γ * Н2 * μ + q * Н * μ . (2.11)
Точка приложения силы Т –
ycq = Н/3 * (Н γ+ 3q) / (Н γ+ 2q) . (2.12)
Случай 2-й. Стенка с наклонной задней гранью и горизонтальной поверхностью засыпки при наличии временной распределенной нагрузки q,т/м2на части поверхности призмы обрушения (временная нагрузка расположена на расстоянии а1от задней грани стенки и занимает остальную часть призмы обрушения, рис. 2.13).
Построение эпюры горизонтального давления грунта выполняется так:
1. Вычисляется вспомогательная величина А1по формуле:
А1 = 2α ξн / Н (1+ 2 ξн) , (2.13)
ξн = q / Н γ
Рисунок 2.13 – Определение интенсивности горизонтального давления грунта на стенку (случай 2)
2. Пользуясь таблицей 2.2, по найденному значению А1и заданным значениям φ иε с помощью интерполяции определяют величину tg θ.
Таблица 2.2 – Значения tg θ в зависимости от величин А1, ε и φ
| А1 | ε = -20о | |||||||
| φо | ||||||||
| 15о | 20о | 25о | 30о | 35о | 40о | 45о | 50о | |
| 1,090 | 1,000 | 0,916 | 0,840 | 0,767 | 0,700 | 0,637 | 0,578 | |
| 0,1 | 1,260 | 1,130 | 1,020 | 0,929 | 0,846 | 0,771 | 0,7 | 0,638 |
| 0,2 | 1,410 | 1,240 | 1,120 | 1,010 | 0,920 | 0,838 | 0,764 | 0,695 |
3. Пользуясь таблицей 2.3, по найденному значению tg θ и заданным значениям ε и φ определяем значение коэффициента S.
Таблица 2.3 – Значения коэффициента S в зависимости от величин ε , φ и tg θ
| tg θ | ε = -20о | |||||||
| φо | ||||||||
| 15о | 20о | 25о | 30о | 35о | 40о | 45о | 50о | |
| 1,680 | 1,460 | 1,280 | 1,130 | 1,010 | 0,885 | 0,781 | 0,685 | |
| 0,1 | 1,430 | 1,260 | 1,110 | 0,995 | 0,870 | 0,765 | 0,670 | 0,582 |
| 0,2 | 1,240 | 1,110 | 0,968 | 0,867 | 0,756 | 0,660 | 0,570 | 0,585 |
Интенсивность горизонтального давления от призмы грунта на глубине yопределяется по формуле:
Ру = γ * y * S (tg θ + tg ε) , т/м2 (2.14).
Интенсивность горизонтального давления от нагрузки q на призме обрушения (на любой глубине, > y1) постоянна и выражается формулой:
р y = Рq / (Н – y1), (2.15)
где Рq = q H S (tg θ + tg ε – а1/Н), (2.16)
где Рq – полная величина давления от нагрузки q.
Величина y1 определяется по формуле:
y1 = а1 / (сtg φ + tg ε). (2.17)
В частном случае при вертикальной задней грани стенки в формулах (14), (15) и (17) следует принять tg ε = 0; при этом величина y1 определится выражением:
y1 = а1 tg φ . (2.18)
При сложных очертаниях эпюры давления величину полного горизонтального давления Т на стенку и точки приложения горизонтальных сил рекомендуется определять путем разложения эпюры давления на элементарные фигуры (например, для эпюры, изображенной на рис. 2.13, путем разложения на треугольник и параллелограмм).
Расстояние а1для стенки с наклонной задней гранью принимается от верха задней грани, а для стен с уступами со стороны засыпки – от условной вертикальной плоскости, проведенной через нижнее ребро задней грани стенки.
При tg θ > а1/Н(т. е., если нагрузка оказывается расположенной вне призмы обрушения) расчет производится без учета нагрузки qпо случаю 1 (см. формулу (2.2).
Случай 3-й отличается от случая 2 тем, что временная нагрузка интенсивностью q, т/м2расположена на призме обрушения в виде полосы шириной а2(рис. 2.14).
Расстояние от задней грани стенки до полосы расположения нагрузки, как и для случая 2, обозначено а1.
Для построения эпюры горизонтального давления грунта вычисляется вспомогательная величина:
А2 = 2 а2 q / γ Н2 .(2.19)
Пользуясь табл. 2.4 по вычисленному значению А2и заданным значениям углов ε и φ , с помощью интерполяции определяют значение tg θ.
Контрольные вопросы
1. Что представляют собой подпорные стенки как инженерные сооружения? Область применения подпорных стен? Что такое призма обрушения, верховая и низовая стороны, высота подпора?
2. Сравните активное и пассивное давление грунта? Как классифицируют подпорные стенки по конструктивному решению, сравните массивные и тонкие подпорные стенки?
3. Как предпочтительнее проектировать массивные подпорные стенки и какая конфигурация наиболее рациональная?
4. Как классифицируют тонкие стенки? Какие элементы конструкции используют в массивных и тонких стенках для уменьшения сдвига грунта?
5. Какие данные нужны для расчёта подпорных стен? В каком порядке делают расчёт подпорных стенок? Какие показатели влияют на расчёт интенсивности давления грунта?
6. Назначение, область приспособления подпорних стенок. Особенности конструкции подпорных стенок.
7. Методика расчёта подпорных стенок. Расчёт интенсивности горизонтального давления грунта на стенку. Типовые конструкции подпорных стенок.
Литература: ; .
Лекция 3. ТРАНСПОРТЁРНЫЕ И ПЕШЕХОДНЫЕ
ГАЛЕРЕИ
План
3.1 Назначение, область применения транспортёрных и пешеходных галерей
3.2 Особенности проектирования транспортных и пешеходных галерей
3.3 Стальные конструкции транспортёрных галерей
3.4 Продольные нагрузки на конструкции транспортёрных галерей от ленточных конвейеров
3.5 Типовые конструкции галерей
3.5.1.Отапливаемые транспортёрные галереи
3.5.2.Не отапливаемые транспортёрные галереи
3.1 Назначение, область применения транспортёрных и пешеходных галерей
Транспортерные галереи (ТГ) широко применяются на обогатительных фабриках в черной и цветной металлургии, для транспортирования материалов в бункера эстакад доменных печей, на поверхности рудников и угольных шахт.
ТГ различаются по конструкции, сечениям, габаритам и пролетам.
Размеры поперечных сечений пролетных строений галерей обусловливаются:
· по ширине – шириной транспортерной ленты, количеством конвейеров, проходами;
· по высоте – удобством работы обслуживающего персонала.
В галереях не следует применять стены из кирпича, так как это значительно утяжеляет их вес, повышает трудоемкость работ и стоимость.
Железобетонные несущие конструкции пролетных строений и опор галерей целесообразно применять только в невысоких и коротких галереях. Для средней и большой длины применять железобетонные несущие конструкции нерентабельно, а рентабельно применение для несущих конструкций галерей предварительно напряженного железобетона
Дата добавления: 2015-10-26; просмотров: 2017;
ПОСМОТРЕТЬ ЕЩЕ:
Содержание
- Расчёт уголковой подпорной стены с контрфорсами………………………3
- Определение размеров подпорной стены………………………………………3
- Нагрузки действующие на подпорную стену……………………………………3
- Определение напряжения в грунте основания……………………………….5
- Расчёт подпорной стены на опрокидывание…………………………………..6
- Расчёт подпорной стены на скольжение…………………………………………6
- Расчёт элементов подпорной стены на прочность………………………….6
- Расчёт вертикальной плиты……………………………………………………………..7
- Расчёт фундаментной плиты…………………………………………………………..12
- Расчёт контрфорсной плиты…………………………………………………………….13
Расчёт уголковой подпорной стены с контрфорсами
В зависимости от рельефа местности и проектирования строительной площадки может возникнуть необходимость возведения подпорной стены высотой 6м и выше. В этом случае целесообразно использование уголковой стены с ребрами жесткости – с контрфорсами, которые в виде плит устраиваются между вертикальной и задней части фундаментной (горизонтальной) плитами (Рис 1). Наличие контрфорсов в корне изменяет работу вертикальной и фундаментной плит. Расстояние между контрфорсами берётся 3-5м.
Если расстояние между осями контрфорсов L
beton-stroyka.ru
